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锂离子威尼斯内部短路造成的安全性问题分析

来源:锂离子威尼斯???2019-12-27??阅读数:

  锂离子威尼斯(Libs)的问世给大家的生活带来了极大便利,以及很多乐趣。但是有利有弊,科学家们虽然极力研究,锂离子威尼斯的安全问题还是时有发生,它经常出现在资讯当中。尽管灾难性故障是罕见的,但与威尼斯热失控反应相关的高社会经济风险也不容忽视。在所有已知的威尼斯失效模式中,锂离子威尼斯内部短路(ISC)是首要的安全问题。

  然而,对于LIB在ISC环境下的电化学安全行为的清晰描述仍有待于充分确定。在北航和HUAWEI的研究人员提出一种机械压痕技术,它能够产生高度重复和可控的ISC模式,使LIBS的电化学安全行为可以根据电荷状态(SOC)、ISC电阻和电极面积进行分类。以下是实验分析。

  通过实验、数值模拟和分析相结合,结果确定了各种电化学响应的基本机理。在了解到复杂的电化学现象发生在ISC触发后,对ISCs的安全边界进行了考察,并建立了ISCs后LIBS的电化学行为图。预计这一发现将为威尼斯安全设计、制造、监控和使用带来新的机遇,并对威尼斯密集型、移动性和绿色社会产生有益的影响,从而大大减少威尼斯安全方面的担忧。以下是锂离子威尼斯内部短路研究内容及结果。

1.实验

1.1 穿刺测试

  实验设备如图1a所示,威尼斯样品由HUAWEI企业提供,并由BK6808AR可充电威尼斯性能测试设备与控制计算机一起充电到指定的SOC值。然后,威尼斯放置在压缩测试平台上(直径110毫米),两个电极连接到Agilent 34410A数字伏特计(如图1b所示)。采用ANBAI AT4508型多通道温度传感器和K型热电偶对LiB表面温度进行了原位测量。该平台安装在INSTRON 8801万能材料试验机上。同时,用摄像机记录实验现象。

  将直径为2mm的钢球放置在威尼斯的中心(如图1b和c所示)。当实验进行时,平台向上移动并将异物挤压到威尼斯中。

  同时,威尼斯的正负极的电压和电势随着SOC变化而变化,如图1d和e所示,在大家的研究中提供了在各种SOC值下的威尼斯的电化学状态的清晰图片。

锂离子威尼斯穿透测试
图1 穿透测试的示意图

1.2 接触电阻测量实验

  锂离子威尼斯内部短路造成的安全性问题分析。采用INSTRON 2345万能材料试验机作为机械测试平台。接触电阻用Agilent34420A数字电压表测量。

  短路电阻采用四探针测试,即(I)An-Ca,(Ii)Ca-Cu,(III)An-Al,(IV)Al-Cu(如图2a所示)。根据相应的组合形式,这些样品被放置在压缩测试平台上,两个电极连接到数字电压表(如图2b和图c所示)。将威尼斯电极试样切割成长80 mm、宽50 mm的长方形。接触区域是一个直径为10毫米的圆。在接触区,活性物质被刮掉,在隔膜上挖一个孔(如图2d所示)。传感器连接区域中的活性物质被剃去。在实验中,压头向下移动接触电极,这确定了接触力与接触电阻的关系。

锂离子威尼斯接触电阻测试
图2 接触电阻的测试示意图

2.模拟方法

2.1 锂离子威尼斯有限元(FE)模型的建模与标定

  FE模型由外壳、正极、负极、隔膜和集流体组成,如图3a所示。

  隔膜的材质为PE陶瓷涂层,经过拉力测试显示隔膜无明显的各向异性特性。外壳的材质为无各向异性特性的铝塑膜。因此,这两种材料使用弹塑性模型。剪切元件用于威尼斯外壳,而固体元件用于隔膜。

  单层正极/负极是由中间Al/Cu壳和外部多孔LiCoO2/Li组成的夹层结构。弹塑性模型是采用Al/Cu壳,而可压扁泡沫模型是采用多孔LiCoO2/LiCx。采用双面活性物质,单层集流体来模拟正极和负极,壳和固体在接触表面中共用相同的节点,如图3a所示。

  拉伸和压缩试验均可为正极/负极校准。选择具有集流体的正极/负极的5mm×60mm矩形试样进行拉伸试验,而选择具有8mm半径的20个层芯片用于压缩测试。使用最大载荷为100kN的Instron8801和最大加载为5000N的Instron2345进行压缩和拉伸试验。压缩和拉伸试验均可与正极/负极的模拟结果进行良好校准。

  拉伸试验用于校准隔膜和外壳,选择外壳和隔膜的5mm×60mm矩形试样进行拉伸试验。拉伸测试可与模拟结果进行良好的校准。

  用FE模型预测穿刺测试的的力学行为,在模拟设置中,平台被固定,压头被强制显示。图3b给出了校准结果,并且证明了FE模型能够很好地预测钢球穿刺。

FE模型和多物理方法
图3 FE模型和多物理方法的示意图

2.2 锂离子威尼斯的多物理参数模型方法

  锂离子威尼斯的多物理模型由5个子模型(如,力学模型、热模型、短路模型、威尼斯模型和热失控模型)组成,如图3c所示,来描述短路行为。

  使用单威尼斯模型计算电压降和产生的热量。用组分均一化材料特性的力学模型计算ISC条件下的机械应力和变形场。建立ISC模型以校准ISC电阻、ISC位置和产生的热量。热失控模型用于计算热失控引起的热量。注意,热失控模型仅考虑主要化学反应(SEI分解、负极-电解液反应、正极-电解液反应和电解液分解),也用于计算热传递。热模型的几何边界由力学模型决定。

  ISC的触发可以通过机械应力来确定。对于ISC标准,可以设置为临界应力σc。考虑到同时发生的四种ISC模式,当ISC被触发后,初始ISC电阻假定为等效的电导率。在ISC触发的情况下,隔膜和集流体熔化导致ISC电阻在特定的位置发生变化。用Arrhenius方程预测熔融现象。集流体 (Cu/Al)的熔化使电阻增加,同时隔膜的熔化将产生新的短路;因此,电导率和熔化状态之间的关系是成立的。

3、结果与讨论

  锂离子威尼斯内部短路造成的安全性问题分析。对于5%SOC威尼斯(图4a),钢球与威尼斯外壳接触后,在t=66s时压力持续增加到282 N左右,此时将压力急剧下降到21N左右,同时伴随电压下降,表明了威尼斯出现自放电。当钢球不断地被推到电极组件上时,压力再次上升,但不论压力的变化,威尼斯电压下降至0.4V时并趋于平稳,在内部短路时,威尼斯温度上升了11℃,因此,这种情况下不触发热失控,而是由威尼斯的电化学放电控制整个过程。

  然而,对于SOC为60%的威尼斯,在图4b中观察到电压下降和恢复(5个向下尖峰)。最终,威尼斯电压降到零。在这个过程中,压降总是伴随着压力的下降和温度的升高。

  在高SOC情况下,即SOC为95%时,威尼斯电压表现出四个关键的响应点(图4c):在A点,随着压力的下降,威尼斯电压降到一个低值;在B点,威尼斯电压在指示值附近波动3秒,伴随烟雾;在C点,威尼斯起火,威尼斯电压急剧下降到零;在D点,威尼斯剧烈燃烧,产生大量的热量。大家推测在A点温度下,威尼斯部件的热软化导致了压力的下降。从B点开始,威尼斯电化学过程在早期就占据主导地位(温度低于200℃)。随着温度的升高,化学反应逐渐主导失效,直至达到C点。在D点到达后不久,威尼斯温度急剧上升到650℃,即发生热失控。

  在球压痕作用下,锂离子威尼斯的内部材料变形和电化学行为难以原位表征,建立两个详细的计算模型来揭示导致ISC触发事件的力学机制和随后的导致短路的扩散过程。每个部件的变形和断裂是用FE模型来计算的。以相应的方式,通过合理的框架计算方法对复杂的电化学行为进行了预测。提出了几个子模型(威尼斯模型、力学模型、ISC模型、热模型和热失控模型)来说明球穿刺过程中的每个重要阶段。其中,ISC之前的加载过程采用力学模型;威尼斯模型和ISC模型共同用于描述ISC过程中的电化学行为;热失控模型用于描述热失控行为。

同SOC下的压力、电压、温度与时间曲线图
同SOC下的压力、电压、温度与时间曲线图
图4 不同SOC下的压力、电压、温度与时间曲线图

  以SOC=60%的威尼斯为例,在图5a的第1点,实验中没有观察到电压降和负载降的变化。然而,集流体失效在第1点之前发生,模拟结果证明了这一点(图5a)。在第2点,在负载降前出现一个较小的压降(12 mV),这表明隔膜失效导致了Ca-An的直接接触。这种接触方式有较大的ISC电阻,在实验的基础上,大家对四种有效ISC类型的电阻进行了标定:(1)An(负极)-Ca(正极),(2)Ca-Cu(Cu为负极集流体),(3)An-Al(Al为正极集流体),(4)Al-Cu。在第3点,由于正极活性材料的断裂,威尼斯电压和负载同时下降(图5a),导致了更小的ISC电阻和更大的放电电流。一旦ISC发展到第4点状态,负极活性材料失效(图5a)并以极小的电阻触发了Al-Cu型ISC。借助该计算模型,大家可以生动地观察到随着钢球穿刺量的增加,集流体、隔膜、正负极的(第1点到第4点)的失效进程。

  ISC威尼斯本身可以被认为是完整的电路,所述内部电阻和ISC电阻是串联的。因此,电阻变化对应电压降。两个典型电压降:(1)由于无Al-Cu接触的正负极接触产生电阻所致的下降(如图5a中点2到点3,即轻微ISC,案例1);(2)由Al-Cu直接接触引起的急剧下降(如图5a中的点3,即严重ISC,案例2)。

  通过仿真,大家预测了在点1之后的两种失效模式类型(图5a中的案例1和2)。对于案例2,严重ISC应该是集流体的毛刺刺穿隔膜和电极导致Al-Cu的接触。

  锂离子威尼斯内部短路造成的安全性问题分析。大家推测一旦严重ISC触发时,会演变成三种模式的ISC。模式I表示在高SOC下,电压先下降至平稳值,随后再快速下降至0V。模式II表示在中间SOC下,电压降至低值,然后再恢复到稳定值(小于原始电压)。模式III指的是在低SOC下,电压降至低值后再慢慢降至0V。(如图5b所示)所示。隔膜和集流体熔化均发生在高SOC和中间SOC条件下。不同的是在60% SOC下,隔膜熔化在2s之后停止了4,而在95%SOC下是持续的。结果表明隔膜和集流体熔化是持续在ISC整个过程。因此,在60%SOC或低SOC下,轻微 ISC是集流体熔化占主导;在95%SOC下,严重 ISC是隔膜熔化占主导。

锂离子威尼斯电化学行为机理的模拟分析图
锂离子威尼斯电化学行为机理的模拟分析图
图5 锂离子威尼斯电化学行为机理的模拟分析图

  基于观察到的实验现象和机理分析,图6a总结了机械压力诱导威尼斯失效模式及相应的热行为。从根本上说,压力控制了不同类型ISC触发(轻微ISC/严重ISC),包括隔膜、正负极的机械失效可能触发或导致不同ISC。随着压力的加载,集流体失效导致隔膜失效,触发Ca-An模式的ISC。此时,出现较小的电压降(轻微ISC)。当压痕进行时,电极失效,出现Cu-Al模式ISC,伴随着明显的电压降(严重ISC)。以60%SOC威尼斯为例,图6b中给出了各组件在ISC发生后的特征。对于小ISC,卸压后马上拆解威尼斯,但威尼斯有压缩变形和隔膜出现小孔。电极并未出现穿孔但边缘被挤压出现裂痕。同样,严重ISC出现时,电压是下降/恢复情形(图6b),卸压后并拆解威尼斯发现挤压处隔膜已熔化,并且周边也熔化导致电流被切断。随后电压保持一个较低的稳定值。

在机械加载下的电化学行为模型及机理
图6 在机械加载下的电化学行为模型及机理

  利用计算模型(图7),SOC和电阻是作为锂离子威尼斯发生ISC的决定因素。SOC、Rr(ISC电阻)和RrA(ISC电阻和接触面积乘积)被作为严重ISC的主要因素。SOC状态决定了ISC期间释放的最大能量。当SOC足够低时(SOC<0.2),即使严重ISC触发了,威尼斯也将保持安全。SOC越高,内短路安全风险越大。即使是轻微内短路,如果接触面积足够大,仍有可能发生热失控。而在严重内短路区域,也仅有B和D所代表的隔膜融化能造成热失控(图7)。

基于多物理参数模型得到的威尼斯安全边界
图7 基于多物理参数模型得到的威尼斯安全边界

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